因為LT3573通過檢測開關變壓器原邊反激脈沖波來調整隔離輸出電壓。當二次側繞組傳導電流時，LT3573就從SW引腳獲得輸出電壓信息，這時，取樣電路需要一個最低限度的時間取樣輸出電壓。為了保證足夠的取樣時間，原邊就需要保持一個最低電感值LPRI.該電感值計算公式如下：

　　式中：toff （ MIN） = 350ns，開關管最小關斷時間；

　　IMIN = 250mA，轉換器的最低電流限制。

　　4.2變壓器匝數比

　　一般來說，選擇變壓器匝數比，是為了最大限度地獲得輸出功率，也可使轉換器有足夠的電流處理能力，但是匝數比不能太大了。對于低輸出電壓（3.3V或 5V）來說，用原邊匝數數倍于副邊匝數（N：1）以最大化變壓器的電流增益（和輸出功率），此時SW引腳的電壓等于最大輸入電源電壓加上輸出電壓乘以匝數比的和。這個數值必須保持在SW引腳的VSW （MAX）值之下，以防止內部電源開關管崩潰。綜合這些條件，對某一特定應用來說，需要設置一個匝數比的上限值N，選擇一個匝數比足夠低的變壓器。

　　其中：VSW （MAX）為開關管最大電壓應力。根據電路仿真，得出如表1所示的在不同變壓器匝數比情況下，開關電壓應力和輸出電流能力。

　　表1開關電壓應力和輸出電流能力與匝數比

　　實際應用電路及仿真分析仿真實驗電路如圖4所示，采用12V輸入電壓，開關變壓器原副邊的繞組匝數比設為3：1，RREF引腳外接對地參考電阻，阻值一般設為6.04k，此電阻值不能偏離6.04k過大，一般百分之幾的變化是可以接受的，否則，會引起大的輸出電壓誤差。RFB為外部反饋電阻器的輸入引腳，此處阻值設為80.6k.此引腳連接到變壓器的原邊（Vsw）。這個電阻與RREF電阻的比值，決定了輸出電壓（加上任何非一體化的變壓器匝數比的影響）。在反激期間，通過這個電阻的平均電流大約為200μA.也可以用如下公式來確定RFB與RREF之間的關系：

　　其中：—開關管Q1的Ic/Ie比值，典型值為0.986；VTC—0.55V；

　　VBG—內部帶隙基準電壓。

　　圖4實際應用電路示例

　　Tc引腳內部連接了一個正溫度系數電流源到RREF引腳，引腳外部接輸出電壓溫度補償電阻，產生的電流正比于絕對溫度，仿真時阻值設為 28.7k.RILIM最大電流限制調整引腳，用一個10k的電阻就可以讓LT3573達到最大工作電流能力。/UVLO為關斷/欠壓閉鎖引腳，連接到 Vin的電阻分壓器固定在此引腳上，以便提供LT3573工作的最低輸入電壓。當電壓低于約0.7V時，內部電路幾乎沒有靜態電流。當》0.7V且 1.25V時，內部電路將開啟并且有10μA電流將輸入SS引腳。

　　電路仿真各個關鍵電位的波形如圖5所示。從波形圖上可以驗證，邊界模式每個周期讓二次側電流歸零，這樣寄生電阻的電壓降不會導致負載穩定性誤差。電路可穩定輸出5V直流電壓，0.5A的直流電流，額定功率達到2.5W.輸入電壓為12V時，開關管Q1最大電壓應力約28V，符合預定設計目標。

　　圖5電路仿真關鍵點波形

　　結束語

　　此種電路設計的亮點在于沒有使用光電耦合器件，或變壓器，或變壓器繞組，而是靠檢測開關管集電極電壓波形來穩定輸出電壓，簡化了外圍電路，既避免了電路額外的功率損耗，同時又增加了電路的可靠性。